太仓市申大金属热处理有限公司
昆山新申大金属热处理有限公司
联系人:沈惠明
手 机:13906228237
电 话:0512-53222628(太仓)
0512-57617908(昆山)
传 真:0512-57617908
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地 址:太仓市沙溪镇工业园大木桥路1号
昆山开发区蓬朗环娄路51号
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我公司采用的中碳合金钢材料种类主要有42CrMo、40Mn2、45Mn2等,其中45Mn2钢约占20%,45Mn2钢传统工艺采用油进行淬火。采用油淬存在以下不足:一是淬火时产生大量的油烟,不仅污染环境,而且危害操作工人的身体健康;二是油的成本远远大于水的成本,且油容易老化,老化后,换新油成本太高,不换则产品质量不好保证,经常出现工件调质后硬度不满足技术的情况,容易造成返工;三是淬火时如操作不当,容易发生火灾。
近几年来,我们已积累了42CrMo、40Mn2等材料的水-空控时淬火工艺,并已经广泛的应用于公司多种产品,积累了中碳合金钢水-空控时淬火的实际经验。但45Mn2材料含C、Mn元素较高,薄壁套类零件在淬火过程中容易开裂。为消除油淬火带来的不利影响,经充分讨论,热处理技术人员决定大胆创新,组织对45Mn2材料产品进行水-空控时淬火试验。
1、试验材料
材料45Mn2具体成分如表1所示。技术要求:调质处理280~320HBW(相当于30~35HRC),调质处理后工件无裂纹。试验件工艺路线:锻造→粗车→调质→加工;数量:3件,规格:φ70mm×300mm。
表1 试验用45Mn2的材料化学成分(质量分数) (%)
C | Mn | Si | S | P |
0.440 | 1.590 | 0.250 | 0.022 | 0.017 |
2、试验参数及方法
本次试验采用普通箱式台车电阻炉,功率100kW。
(1)调质工艺参数的选择 对45Mn2材料试棒进行水-空、油、淬火液三种淬火冷却介质进行淬火,45Mn2属于亚共析钢,材料的Ac3为770℃,通常淬火温度选取以Ac3以上30~50℃,根据选取的淬火冷却介质冷却能力的大小选择适当的淬火温度。油的冷却速度慢,所以油淬火温度选择常规淬火温度860℃;水基淬火液和水的冷却速度非常快,所以在试验时先采用800℃作为淬火温度。
因油在低温区具有较慢的冷却速度,所以试棒采用油进行淬火,入油冷却时间取5s/mm;水基淬火液在高温区具有较快的冷却速度,但当工件温度低于300℃后冷却速度相当于油的冷却速度,所以水基淬火液冷却时间与油相同;因水在工件温度低于300℃后具有较快的冷却速度,为了防止工件在低温区淬火开裂,冷却时间取1~1.5s/mm。具体参数见表2。
表2 45Mn2试棒调质处理工艺参数
淬火冷却介质 | 淬火温度/℃ | 保温时间/h | 总冷却时间/s | 每次冷却时间/s | 回火温度/℃ | 保温时间/h |
油淬 | 860 | 2 | 350 | 350 | 480 | 2 |
水基淬火液 | 800 | 2 | 350 | 350 | 550 | 2 |
水-空 | 800 | 2 | 70-105 | 30-40 | 550 | 2 |
(2)硬度、金相显微组织、力学性能检测 对试棒淬火、回火处理后进行硬度、金相组织、力学性能检测,其中试棒表面硬度检测采用HBC型锤击式布氏硬度计,按照GB/T231-2009《金属材料 布氏硬度试验》规定检测试棒布氏硬度;试棒切片采用TH301洛氏硬度计检测硬度;用光学显微镜DM13000M,按照GB/T13298-1991《金属显微组织检验方法》规定检测显微组织。按GB/T228.1-2010《金属材料 拉伸试验 第一部分:室温试验方法》规定检测材料抗拉强度、延伸强度、断后伸长率和断面收缩率;按照GB/T229-2007《金属材料 夏比摆锤冲击试验方法》规定检测常温冲击吸收能量。
(3)对比采用三种不同的淬火冷却介质进行调质处理后,试棒的硬度、金相显微组织、试棒切片硬度的区别。同时,根据试棒水-空控时淬火试验数据,制定产品调质工艺参数。
3、45Mn2材料试棒试验结果与分析
采用表2中参数处理后试棒切片如图1,淬火后切片硬度如表3,回火后切片硬度如表4,回火后相对应的金相显微组织如图2所示,金相结果如表5所示,力学性能如表6所示。
图1 试棒切片及硬度检测部位示意
表3 采用不同淬火介质淬火后切片的硬度值(HRC)
距表面距离/mm | 5 | 10 | 15 | 20 | 25 | 30 | 35 |
油 | 45.0 | 44.0 | 40.0 | 39.0 | 34.5 | 34.0 | 31.0 |
水基淬火液 | 49.5 | 48.5 | 47.0 | 45.0 | 43.5 | 41.0 | 38.0 |
水-空 | 50.0 | 48.5 | 49.0 | 49.0 | 48.0 | 45.0 | 40.0 |
表4 采用不同淬火介质调质后切片的硬度梯度值(HRC)
距表面距离/mm | 5 | 10 | 15 | 20 | 25 | 30 | 35 |
油 | 30.0 | 29.3 | 28.0 | 26.3 | 26.6 | 26.0 | 24.0 |
水基淬火液 | 28.9 | 28.3 | 28.6 | 28.5 | 27.6 | 27.5 | 27.0 |
水-空 | 35.0 | 32.5 | 32.0 | 31.0 | 29.6 | 32.0 | 32.0 |
(a)860℃油淬火,480℃回火
(b)800℃水基淬火液淬火,550℃回火
(c)800℃水-空淬火,550℃回火
图2采用三种介质调质处理后45Mn2试棒金相组织图
表5 不同冷却介质调质处理后金相结果
淬火介质 | 金相显微组织及级别 |
油淬 | 回火索氏体+珠光体+条状及块状铁素体,4~5级 |
水基淬火液 | 回火索氏体+铁素体,3级 |
水-空 | 回火索氏体+铁素体,3~4级 |
表6不同热处理冷却介质下的力学性能结果
淬火介质 | δb/MPa | δs/MPa | δ5(%) | ψ(%) | ak/J/cm2 |
油淬 | 960 965 | 720 720 | 17.0 17.0 | 51.0 51.0 | 29.4 26.9 |
水基淬火液 | 895 880 | 730 705 | 20.0 18.0 | 51.0 51.0 | 57.5 51.4 |
水-空 | 910 965 | 735 810 | 16.0 19.0 | 55.0 60.5 | 58.8 69.8 |
从表3、表4分析得出:采用三种不同的淬火介质处理后,工件淬火后都得到马氏体组织(45Mn2材料半马氏体硬度为45HRC),其中,采用油淬火后淬硬层深度为10mm,采用淬火液淬硬层深度为20mm,采用水-空淬火淬硬层深度为30mm,采用表2工艺参数回火后,因回火温度高,油淬试块切片硬度与淬火液试块切片硬度低于技术要求,水-空淬火试块切片硬度符合技术要求。
从图2、表5分析得出:金相显微组织采用水基淬火液组织最好,水-空淬火次之,油淬火组织最差为4~5级。采用油淬火组织差的原因主要是油的冷却速度慢,在淬火过程中,部分奥氏体因冷却速度不足,发生珠光体转变,甚至有部分条状及块状铁素体析出。
从表6可以看出:各项力学性能油的抗拉强度最好,水-空次之;但水-空的屈服强度、伸长率、断面收视率、冲击功最好。所以综合考虑水-空淬火各项性能较佳。
综合考虑硬度、淬硬层深度、金相显微组织、各项力学性能,认为45Mn2材料水-空淬火工艺可行,制定45Mn2材料轴承座调质工艺。
4、45Mn2材料水-空控时淬火工艺在轴承座调质处理应用实例
(1)轴承座技术要求及调质热处理参数 技术要求:调质处理280~320HBW,工艺径向留加工量4mm。要求工件处理后径向变形≤2mm。调质工艺参数:装炉方式见图3,淬火温度选择800℃,回火温度550℃,保温时间90min。每次水冷却时间计算方式为取1~1.5s/mm。共试验10件,具体调质参数及实验结果见表7。
表7 轴承座调质处理工艺参数及实验结果
外圆直径/mm | 工件有效厚度/mm | 总冷却时间/s | 每次冷却时间/s | 回火后硬度HBW | 径向变形量/mm | 有无 裂纹 |
496 | 35.5 | 36~54 | 15~20 | 280 | 0.75 | 无 |
460 | 50 | 59~88 | 20~25 | 320 | 0.30 | 无 |
460 | 59 | 59~88 | 20~25 | 310 | 0.40 | 无 |
460 | 59 | 59~88 | 20~25 | 315 | 0.35 | 无 |
390 | 45 | 45~60 | 20~25 | 298 | 0.45 | 无 |
390 | 20 | 20~35 | 10~15 | 283 | 0.45 | 无 |
390 | 20 | 20~35 | 10~15 | 290 | 0.85 | 无 |
335 | 49.5 | 50~75 | 15~20 | 290 | 0.8 | 无 |
335 | 24.5 | 25~40 | 10~15 | 300 | 0.65 | 无 |
360 | 37.5 | 36~54 | 10~15 | 310 | 0.25 | 无 |
(2)试验结果与分析 从表7分析得出,轴承座采用上述工艺参数处理后,硬度满足技术要求280~320HBW,且工件外圆径向变形小于1.0mm,满足工艺变形要求,工件无开裂现象。
采用水-空控时淬火变形小的原因是工件在淬火过程中,工件各处冷却速度相当;工件在高温期冷却速度快,热应力增大,热应力增大的同时抵消了大部分组织应力。
采用水-空控时淬火的关键点在于控制工件在高温期快的冷却速度、低温期慢的冷却速度。在高温期采用水作为淬火介质,从而获得大于临界淬火速度,确保奥氏体不发生珠光体转变,大部分直接转变为马氏体,然而在低于Ms点以下的低温区,采用空气作为淬火介质,以获得较低的冷却速度,以减少工件的组织应力。如在高温期冷却速度不足,则造成工件淬火后硬度不足,如在低温区冷却速度太快,则会造成工件组织应力过大,当组织应力超过材料的抗拉强度时,工件就会开裂。
5、结语
(1)根据实际淬火经验得出,45Mn2材料采用水-空控时淬火工艺可行,淬火温度选择800℃,当工件的有效厚度≤60mm时,水冷却总时间计算方式为取1~1.5s/mm(水温低取下限,水温高选择上限),分2~3次进行冷却。空冷时间以工件在空气中返热温度超过320℃为界限,当工件返热温度超过320℃,工件再次入水冷却(45Mn2材料Ms点为320℃)。
(2)采用此种工艺方式处理后,工件硬度满足技术要求,变形≤1mm,金相组织满足GB/T13298-1991《金属显微组织检验方法》标准要求。
(3)采用此种工艺的优点一是节约成本,就轴承座与原来的工艺相比,每年可节约工装成本8000元,节约电费14000元,节约油耗32000元,总计54000元;二是减少油烟对环境的污染,改善了员工的作业环境,同时在淬火过程中不会发生火灾。但缺点是淬火操作过程中对操作者的技能要求高,在淬火过程中如操作不当,容易造成工件开裂。所以建议购买新的淬火设备,实现通过数控控制工件冷却时间,减少人为淬火因素,稳定产品质量。